Андрей Смирнов
Время чтения: ~19 мин.
Просмотров: 0

Как проводится и назначение опыта короткого замыкания трансформатора, методика расчета данных

5.3. Параллельная работа трансформаторов

Параллельной
работой трансформаторов называется
такое их соединение, когда первичные
обмотки включены на общую первичную
сеть, а вторичные – на общую вторичную
сеть, как это показано на рис. 5.15.

Параллельная
работа трансформаторов необходима по
тем же причинам, что и параллельная
работа генераторов:
обеспечение резервирования в случае
аварии или ремонта
трансформаторов и повышение экономичности
в работе (при спаде нагрузки часть
трансформаторов отключается).

Параллельно
включённые трансформаторы
работают наилучшим образом, если
выполняются следующие условия,
называемые условиями параллельной
работы

1. Коэффициенты
трансформации параллельно работающих
трансформаторов должны быть равны


.

2. Трансформаторы
должна принадлежать к одной группе.

3.
Напряжение
короткого замыкания параллельно
работающих трансформаторов должны быть
одинаковыми


.

Если эти условия
выполнены, то при включении первичных
обмоток на общие шины всегда можно найти
такие зажимы вторичных обмоток, которые
имеют одинаковые потенциалы и, соединив
их между собой осуществить параллельную
работу трансформаторов.

Рассмотрим к чему
приводят отклонения от условий
параллельной работы.

Предположим,
что первое условие не выполняется, то
есть
.
Тогда и ЭДС вторичных обмоток не будут
равны между собой и в замкнутом через
общие шины контура вторичных обмоток
возникнет разность этих ЭДС

и уравнительный ток.

Если параллельно
работающие трансформаторы заменить их
упрощенными схемами замещения, то
величина уравнительного тока определяется
из уравнения

,
(5.20)

где

,

— сопротивления короткого замыкания
трансформаторов.

Присутствие
уравнительного тока уменьшает полезную
мощность трансформаторов, поэтому,
согласно ГОСТ, различие в коэффициентах
трансформации не должно превышать 0.5%
(а при к <
3 – 1%).

Если
включить на параллельную работу
трансформатора с группами соединения
обмоток

и
,
у которой остальные условия параллельной
работы выполнены, то величину

можно определить из рис. 5.16.

В
этом случае
.
То есть разность

будет настолько велика, что уравнительный
ток будет в несколько раз превышать
номинальный.

Следовательно,
параллельная работа трансформаторов
с разными группами недопустима.

Рассмотрим, как
будет распределяться нагрузка между
параллельно работающими трансформаторами,
если первые два условия выполняются.
Так как первичные и вторичные напряжения
в трансформаторе равны, то будут равны
и падения напряжений в них


или

. (5.21)

Умножим
левую и правую части (5.21) на
,
а левую часть дополнительно на
.
Тогда

или
,

где

или

::.
(5.22)

Из
(5.22) следует, что нагрузка между параллельно
работающими трансформаторами
распределяется обратно пропорционально
их напряжениям короткого замыкания.
Если
,
то трансформаторы загружаются равномерно,
пропорционально их номинальным мощностям.
При

трансформатор с меньшим

загружается в большей степени, а другой
в меньшей. Максимальная нагрузка
трансформатора не должна длительно
превышать номинальную. Поэтому
передаваемая мощность будет меньше
суммы их номинальных мощностей. В связи
с этим, ГОСТ допускает включать на
параллельную работу трансформаторы, у
которых значения

отличаются от среднеарифметического
значения

всех трансформаторов не более чем на
,
и отношение номинальных мощностей не
отличается больше, чем в три раза.

67.Потери и кпд трансформатора, энергетическая диаграмма.

В
процессе трансформирования электрической
энергии из первичной обмотки трансформатора
во вторичную часть энергии теряется в
самом трансформаторе на покрытие потерь.
Потери
в трансформаторе разделяют на электрические
и магнитные:

,
(2.81)

где –
суммарные потери;–
электрические и магнитные трансформатора
соответственно.

Электрические
потери трансформатора обусловлены
нагревом обмоток при прохождении по
ним электрического тока и равны:

.
(2.82)

Здесь –
электрические потери в первичной и
вторичной обмотках соответственно; 
число фаз трансформатора; =
1 – для однофазного трансформатора, m=
3 – для трёхфазного трансформатора.

Потери
в обмотках можно определить из опыта
короткого замыкания как

,
(2.83)

где –
мощность, подводимая к первичной обмотке
в режиме короткого замыкания при
номинальных токах в обмотках. При этом
считается, что вся подводимая активная
мощность расходуется только на покрытие
электрических потерь в обмотках, а
магнитными потерями пренебрегают,
поскольку магнитный поток в режиме
короткого замыкания мал и, следовательно,
магнитные потери также малы, и ими можно
пренебречь.

Электрические
потери зависят от величины нагрузки
трансформатора и поэтому их называют
переменными.

Магнитные
потери происходят главным образом в
магнитопроводе трансформатора. Причина
появления этих потерь – систематическое
перемагничивание магнитопровода
переменным магнитным полем. Магнитные
потери:

,
(2.84)

где –
потери на гистерезис, т.е. потери,
связанные с перемагничиванием
магнитопровода переменным магнитным
полем;–
потери на вихревые токи. Потери в стали
зависят от свойств материала, величины
индукции, частоты перемагничивания.
Потери на вихревые токи также зависят
и от толщины стальных листов.

Удельные
потери на гистерезис можно определить
как:

,
(2.85)

где –
постоянная, зависящая от марки стали;f –
частота перемагничивания;

В –
величина магнитной индукции.

Удельные
потери на вихревые токи можно определить
как

,
(2.86)

где –
постоянная, зависящая от марки стали.

Все виды потерь и
процесс преобразования потерь показаны
на энергетической диаграмме (рис. 2.26).

Коэффициент
полезного действия трансформатора
– это отношение активной мощности на
выходе вторичной обмотке к активной
мощности на входе первичной обмотки:

,
(2.90)

где –
полная номинальная мощность.

Зависимость КПД
трансформатора от нагрузки.

Из
(2.21)
можно
найти значение нагрузки ,
при котором КПД максимален. Приравняв
нулю производную,
получим:

.

Это
значит, что КПД максимален
при равенстве мощностей потерь в проводах
обмоток и в стали. Следовательно,
оптимальный коэффициент нагрузки

.

Это
значит, что КПД максимален
при равенстве мощностей потерь в проводах
обмоток и в стали. Следовательно,
оптимальный коэффициент нагрузки

.

Обычно
для трансформатора и,
значит,.
Таким образом, наибольшее значение КПД
трансформатора будет при нагрузке 70—50
% от номинальной.

Зависимость
КПД от нагрузки, построенная согласно
(2.21), показана на рис. 2.16

Общая номинальная
мощность установленных силовых
трансформаторов в 4-6 раз превышает
мощность генераторов, поэтому КПД
трансформаторов имеет важное значение
для рационального использования
энергетических ресурсов. Максимальный
КПД силовых трансформаторов доходит
до 99,5 %

.

Эксплуатационный КПД
трансформатора.

Если в течение года часть
времени трансформатор работает в режиме
холостого хода, то эксплуатационный
или годовой КПД

(2.22)

где —
число часов в году;
— число
часов работы трансформатора при
постоянной нагрузке.

Нагрузке двух крайних обмоток і и іі.

В
последнем случае средняя обмотка не
имеет собственного поля рассеяния, но
находится в магнитном поле с постоянной
по ширине обмотки индукцией, созданном
двумя крайними обмотками (рис. 7.4). Это
поле вызывает в средней обмотке потери
от вихревых токов РвІІ, Вт, примерно в
3 раза большие, чем при участии этой
обмотки в номинальном двухобмоточном
режиме. Эти потери могут выть рассчитаны
по формуле

(7.27)

где
kд,к

коэффициент добавочных потерь,
рассчитанный для средней обмотки по
(7.11) при k=n (n– число проводов обмотки в
радиальном направлении); РоснІІ
— основные потери в средней обмотке при
токе, соответствующем 100% -ной номинальной
мощности трансформатора.

Расчет
потерь в отводах для трехобмоточного
трансформатора проводится так же, как
и для двухобмоточного, отдельно для
каждой из трех обмоток, при токе,
соответствующем 100 %-ной номинальной
мощности.

Потери
в стенках бака и стальных деталях
конструкции определяются для трех
случаев нагрузки трансформатора ВН —
СН, ВН — НН и СН — НН по (7.26) для соответствующих
значений uр.

Полные
потери короткого замыкания для каждой
пары обмоток трехобмоточного трансформатора
могут быть подсчитаны по (7.1). При этом
для каждой пары обмоток должно быть
подставлено свое значение Рб,
а при определении потерь пары крайних
обмоток І и ІІІ по рис. 7.4 прибавлены
добавочные потери в средней обмотке
РвІІ,
найденные по (7.27) .

Расчет
потерь короткого замыкания двухобмоточного
автотрансформатора проводится так же,
как для двухобмоточного трансформатора
для токов обмоток І1
и І2.
При этом Рб
рассчитывается для расчетного напряжения
uк,р

3.2). При расчете потерь для трехобмоточного
автотрансформатора с автотрансформаторной
связью двух обмоток и трансформаторной
связью между этими обмотками и обмоткой
III следует учитывать замечания, изложенные
в § 7.1 (расчет потерь для трехобмоточных
трансформаторов) и указания § 3.2 (расчет
автотрансформаторов).

Потеря напряжения в трансформаторе

Электромашины > Трансформаторы

Потеря напряжения в трансформаторе

Потеря напряжения в обмотках двухобмоточного трансформаторе определяется по формулам:
где Р — активная нагрузка трансформатора, Мвт;Q — реактивная нагрузка трансформатора, Мвар;S — полная нагрузка трансформатора, Мва; U — напряжение на зажимах трансформатора, кв;Uн — номинальное напряжение сети, кв;cosj — коэффициент мощности нагрузки трансформатора;R — активное сопротивление обмоток трансформатора;
X — реактивное сопротивление обмоток трансформатора:
В формулах (5-26) и (5-27): Sн — номинальная мощность трансформатора, Мва;Uн.т. — номинальное напряжение обмоток трансформатора, кв;DРк.з — потери короткого замыкания в трансформаторе, Мвт;Ux — падение напряжения, %, в реактивном сопротивлении трансформатора, определяемое по формуле (9-7).

В формулах (5-24), (5-25), (5-26) и (5-27) все величины должны быть отнесены или к стороне высшего (ВН), или к стороне низшего (НН) напряжения.В табл. 9-2 приведены значения активных и реактивных сопротивлений трансформаторов по отношению к стороне ВН. Пересчет этих сопротивлений по отношению к стороне НН производится по формулам:
где n — коэффициент трансформации трансформатора:
где — относительная величина напряжения, соответствующая данному ответвлению обмотки ВН; — номинальный коэффициент трансформации трансформатора.Величины потерь напряжения в трансформаторах при номинальной нагрузке и номинальном напряжении на зажимах для различных коэффициентов мощности приведены в табл. 5-29.

Таблица 5-29
Потеря напряжения, % в понижающих трансформаторах 6-35/0,4/0,23 кв при номинальной нагрузке

Номинальнаямощностьтрансформатора, ква

Номинальноенапряжениеобмотки ВН, кв

При коэффициенте мощности

,7

0,75

0,8

0,85

0,88

0,9

0,92

0,94

0,96

0,98

1,0

254063631001001601602502504004006306301 0001 0001 6001 600

6-106-106-10206-1020-356-1020-356-1020-356-1020-356-1020-356-1020-356-1020-35

4,394,344,294,684,275,804,165,654,075,554,025,514,675,404,685,414,625,36

4,314,244,184,544,155,574,025,403,925,293,865,244,455,124,465,134,395,07

4,204,114,044,364,015,293,855,103,734,983,674,924,184,794,194,804,124,74

4,043,943,844,133,814,943,624,723,504,593,424,523,854,393,864,403,784,33

3,923,803,703,963,664,673,464,443,324,313,244,233,614,093,624,103,544,03

3,823,693,583,823,544,473,324,233,184,093,104,013,423,873,443,883,353,80

3,703,563,443,663,404,243,173,993,033,842,943,763,213,613,223,623,143,54

3,553,413,283,473,233,962,993,702,843,552,753,462,963,312,973,322,893,24

3,373,213,083,233,023,622,773,352,613,192,523,102,662,942,672,962,582,87

3,112,942,802,902,743,162,462,882,302,712,202,612,252,452,262,462,172,38

2,402,202,032,031,971,971,661,661,481,481,381,371,201,211,221,221,121,12

 

Таблица для трансформаторов ГОСТ 12022-66 и 11920-66

Пример 5-7

Определить потери напряжения в трансформаторе 10/0,4 кв мощностью 630 ква со схемой соединений обмоток У/Ун-0, если нагрузка трансформатора S=500 ква при cosj=0,85, ответвление обмотки трансформатора -5% и величина напряжения на вторичной стороне трансформатора U=0,39 кв.Решение
Из табл. 9-2 для трансформатора 630 ква, 10/0,4 кв находим активное и реактивное сопротивления обмоток трансформатора по отношению к стороне ВН:
Номинальный коэффициент трансформации трансформатора равен:
Фактический коэффициент трансформации с учетом выбранного ответвления обмоток определяется по формуле (5-30):

Пересчитываем сопротивления трансформатора по отношению к стороне НН по формулам (5-28) и (5-29):
Номинальное напряжение сети на стороне НН трансформатора Uн=0,38 кв.Для cosj=0,85 sinj=0,527.Потерю напряжения в трансформаторе определяем по формуле (5-25):

Все страницы раздела на websorТрансформаторы силовые Трансформатор без стального магнитопровода (воздушный трансформатор) Идеальный трансформатор Простейшие приближенные эквивалентные схемы трансформатора со стальным магнитопроводом Расчеты электрических цепей с трансформаторами Потеря напряжения в трансформаторе

Бизнес и финансы

БанкиБогатство и благосостояниеКоррупция(Преступность)МаркетингМенеджментИнвестицииЦенные бумагиУправлениеОткрытые акционерные обществаПроектыДокументыЦенные бумаги — контрольЦенные бумаги — оценкиОблигацииДолгиВалютаНедвижимость(Аренда)ПрофессииРаботаТорговляУслугиФинансыСтрахованиеБюджетФинансовые услугиКредитыКомпанииГосударственные предприятияЭкономикаМакроэкономикаМикроэкономикаНалогиАудитМеталлургияНефтьСельское хозяйствоЭнергетикаАрхитектураИнтерьерПолы и перекрытияПроцесс строительстваСтроительные материалыТеплоизоляцияЭкстерьерОрганизация и управление производством

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

7.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора согласно ГОСТ называются потери, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установлении в одной из обмоток тока, соответствующего ее номинальной мощности, при замкнутой накоротко второй обмотке. Предполагается равенство номинальных мощностей обеих обмоток.

Потери короткого замыкания могут быть рассчитаны или определены экспериментально в опыте короткого замыкания трансформатора. При опыте короткого замыкания номинальные токи в обмотках возникают при относительно малом напряжении (5-10 % номинального значения), а потери в магнитной системе, примерно пропорциональные второй степени напряжения, обычно пренебрежимо малы.

Режим холостого хода трансформатора

Холостым ходом (ХХ) называют такое подключение устройства, когда на первичную обмотку подается номинальное переменное напряжение, а цепи всех вторичных – разомкнуты (нагрузки не подключены).

В преобразователе напряжения, деление обмоток (катушек) на первичную и вторичные условно. Любая из них становится первичной, когда на нее поступает исходное переменное напряжение. Прочие, в них наводится ЭДС — становятся, соответственно, вторичными.

Опыт холостого хода проводится по схеме показанной на рисунке

Следовательно, любой трансформатор, соответственно способу подключения, может быть как понижающим, так и повышающим (кроме разделительного – с коэффициентом трансформации, равным единице).

Поскольку цепь вторичной катушки разъединена, тока в ней нет (I2 = 0). В первичной протекает I1, формирующий в магнитопроводе поток вектора магнитной индукции Ф1. Последний меняется по синусоидальному закону, но из-за перемагничивания стали отстает по фазе от I1 на угол B (угол потерь).

Применяют следующую терминологию:

  • I1: ток ХХ трансформатора;
  • Ф1: рабочий магнитный поток.

Под действием Ф1 во всех катушках возникает ЭДС:

  • в первичной – самоиндукции (Е1);
  • во вторичных – взаимоиндукции (Е2).

Зависимость ЭДС от различных параметров определяется формулами:

Е1 = 4,44 * f * W1 * Ф1max *10 -8 ,

Е2 = 4,44 * f * W2 * Ф1max * 10 -8 , где

W1 и W2 — число витков в обмотках;

Ф1max — величина магнитного потока в точке максимума.

Следовательно, числовое значение ЭДС находится в прямой зависимости от числа витков катушки. Из соотношения ЭДС в первичной и вторичной обмотках, определяют главный параметр аппарата— коэффициент трансформации (К): К = Е1 / Е2 = W1 / W2.

Вторичная катушка по сравнению с первичной содержит витков:

  • в повышающем трансформаторе – больше (К меньше единицы);
  • в понижающем – меньше (К больше единицы).

Помимо рабочего (основного), в установке образуется магнитный поток рассеяния Фр1. Это силовые линии, ответвляющиеся от рабочего магнитного потока Ф1 в сердечнике и замыкающиеся по воздуху вокруг витков катушек. Как и Ф1, Фр1 является переменным, а значит, он, согласно закону электромагнитной индукции, наводит в первичной обмотке ЭДС самоиндукции Ер1.

Е1 и Ер1 всегда направлены против приложенного к первичной обмотке напряжения U1. По характеру действия на ток, они подобны резистору, потому и обозначаются термином «индуктивное сопротивление» (Х).

Емкостное и индуктивное сопротивление

Следовательно, создавая I1, напряжение U1 преодолевает активное сопротивление R1 первичной катушки и обе ЭДС самоиндукции. Математически это выглядит так: U1 = I1 * R1 + (-Е1) + (-Ер1).

Запись выполнена в векторной форме, поэтому перед обозначениями ЭДС самоиндукции проставлены значки «-»: они говорят о противоположном направлении этих векторов относительно напряжения U1. Ток холостого хода I1 не является строго синусоидальным.

Он искажается, поскольку имеет в своем составе так называемую третью гармоническую составляющую (ТГС), обусловленную вихревыми токами, гистерезисом и магнитным насыщением магнитопровода. Но с определенной долей приближения, годной для практических расчетов, его можно заменить эквивалентным синусоидальным током с равноценным действующим значением.

Неравенство — напряжение — короткое замыкание

Неравенство напряжений короткого замыкания вызовет распределение нагрузки между параллельно включенными трансформаторами, непропорциональное их номинальным мощностям. Такое же распределение нагрузок возникает и при неодинаковых коэффициентах трансформации включаемых на параллельную работу трансформаторов. Коэффициент трансформации может быть при необходимости изменен, если эксплуатационные условия потребуют этого. Для изменения коэффициента трансформации предусматриваются ответвления у трансформаторных обмоток.

При неравенстве напряжений коротких замыканий параллельная работа трансформаторов нежелательна, так как нельзя получить полной мощности от этих трансформаторов.

При неравенстве напряжений коротких замыканий параллельная работа трансформаторов нежелательна, так как нельзя получить полной мощности этих трансформаторов. При номинальной нагрузке трансформатора с меньшим напряжением короткого замыкания трансформатор с большим напряжением короткого замыкания будет недогружен. Если же трансформатор с большим напряжением короткого замыкания нагрузить номинальной мощностью, то трансформатор с меньшим напряжением короткого замыкания окажется перегруженным и длительно работать не сможет.

При неравенстве напряжений короткого замыкания двух трансформаторов один из них будет перегружаться, а другой недогружаться. Различие в напряжениях короткого замыкания допускается не более 10 % их среднего значения.

При неравенстве напряжений коротких замыканий параллельная работа трансформаторов нежелательна, так как нельзя получить отдачи полной мощности этими трансформаторами. При номинальной нагрузке трансформатора с меньшим напряжением короткого замыкания трансформатор с большим напряжением короткого замыкания будет недогружен. Если же трансформатор с большим напряжением короткого замыкания нагрузить номинальной мощностью, то трансформатор с меньшим напряжением короткого замыкания окажется перегруженным и длительно работать не сможет.

При неравенстве напряжений коротких замыканий параллельная работа трансформаторов нежелательна, так как нельзя получить полной мощности этих трансформаторов. При номинальной нагрузке трансформатора с меньшим напряжением короткого замыкания трансформатор с большим напряжением короткого замыкания будет недогружен. Если же трансформатор с большим напряжением короткого замыкания нагрузить номинальной мощностью, то трансформатор с меньшим напряжением короткого замыкания окажется перегруженным и длительно работать не сможет.

При неравенстве напряжений коротких замыканий нагрузка между параллельно работающими трансформаторами распределяется неравномерно, и трансформатор с меньшим напряжением короткого замыкания нагружается в большей мере, чем трансформатор с большим напряжением короткого замыкания.

Определение распределения тока по внешним характеристикам при параллельной работе трансфорыа.

Это выражение показывает, что при неравенстве напряжений короткого замыкания относительные токи трансформаторов обратно пропорциональны напряжениям короткого замыкания. Поэтому при повышении нагрузки раньше других достигает номинальной мощности трансформатор, имеющий меньшее напряжение короткого замыкания. Дальнейшее увеличение общей нагрузки трансформаторов недопустимо, иначе первый трансформатор будет перегружаться, вследствие чего установленная мощность трансформаторов остается недоиспользованной.

Это выражение показывает, что при неравенстве напряжений короткого замыкания относительные токи трансформаторов обратно пропорциональны напряжениям короткого замыкания.

Напряжения короткого замыкания, их активные и реактивные составляющие определяют распределение нагрузки между трансформаторами при их параллельной работе. При неравенстве напряжений короткого замыкания нагрузка между параллельно работающими трансформаторами распределяется неравномерно и трансформатор с меньшим напряжением короткого замыкания нагружается в большей мере, чем трансформатор с большим напряжением короткого замыкания.

Напряжения короткого замыкания, их активные и реактивные составляющие определяют распределение нагрузки между трансформаторами при их параллельной работе. При неравенстве напряжений короткого замыкания нагрузка между параллельно работающими трансформаторами распределяется неравномерно и трансформатор с меньшим напряжением короткого замыкания нагружается в большей мере, чем трансформатор с большим напряжением короткого замыкания.

Трехобмоточный трансформатор

Условное
обозначение:

Имеет три обмотки,
связывает сети трех напряжений.

Обмотки между собой
имеют электромагнитную связь.

Схема замещения
трехобмоточного трансформатора:

Схему
замещения можно отобразить в упрощенном
виде, где идеальные трансформаторы
отсутствуют и сопротивления представлены
в виде комплексных значений:

где r1,r2,r3– активные сопротивления трех обмоток
трансформатора, приведенные к напряжению
первичной обмотки;

х1,х2,х3– условные
индуктивности рассеяния обмоток, также
приведенные к напряжению первичной
обмотки.

Параметры цепи намагничивания 3-х
обмоточных трансформаторов определяется
аналогично двухобмоточным.

Если в опытах к.з. при замыкании одной
обмотки и отсутствии нагрузки у другой,
замерить напряжение к.з. Uк(1-2),Uк(1-3),Uк(2-3)и потери мощности, то по формулам,
полученным выше, можно определить
суммарные сопротивления двух
последовательно включенных лучей схемы
замещения 3-х обмоточного трансформатора.
При замыкании накоротко обмотки 2 и
включения трансформатора под напряжение
через обмотку 1 можно найти:

r12=r1+r2=

x12=x1+x2=

Другие опыты к.з.
позволяют аналогично определить
суммарные сопротивления:

(15)

Из
систем уравнений (14) и (15) следует, что:

Значения напряжений к.з. Uк(1-2),Uк(1-3),Uк(2-3)нормированы и приводятся в каталожных
данных.

Значение потерь к.з. дается в таблицах.
В первом случае активные сопротивления
обмоток могут быть найдены в предположении,
что эти сопротивления приведены к одной
ступени трансформации, обратно
пропорциональны номинальным мощностям
соответствующих обмоток, и отвечающие
наибольшим потерям мощности. Приводятся
три значения потерь: кз(1-2),кз(1-3),кз(2-3).

При определении активных и индуктивных
сопротивлений обмоток, следует принять
во внимание их исполнение. Трехобмоточные тр-ры имеют несколько
исполнений

В одном из них каждая из
обмоток тр-ра рассчитана на номинальную
мощность. Есть возможность по любым
двум обмоткам при отключенной третьей
передавать полную номинальную мощность

Трехобмоточные тр-ры имеют несколько
исполнений. В одном из них каждая из
обмоток тр-ра рассчитана на номинальную
мощность. Есть возможность по любым
двум обмоткам при отключенной третьей
передавать полную номинальную мощность.

Соотношение
мощностей обмоток у такого тр-ра
100/100/100%

Есть исполнение у
новых трансформаторов, где соотношение
мощностей 100/50/50%

100/67/33%

100/33/67%

50% или 67% или 33% соответствуют загрузке
соответствующих обмоток на 50 или 67 или
33% от номинальной мощности тр-ра.

Выбор исполнения трехобмоточного тр-ра
зависит от соотношения между мощностями
нагрузок, питающихся от различных
обмоток тр-ра.

При исполнении тр-ров
с соотношением мощностей обмоток
100/100/100% все его активные сопротивления
(приведенные) равны: r1=r2=r3=

что следует из (13) при
r1=r2.

Для тр-ров с соотношением мощностей
обмоток 100/100/66,7 сопротивление первых
двух обмоток определяется соотношением
(17) сопротивление же третьей находиться
из соотношения:

При известных трех
значениях потерь к.з. можно найти:

кз1=

кз2=

кз3=

а затем с
помощью формулы: rТ=;
определить сопротивленияr1,r2,r3по найденным значениямкз1,кз2,кз3.

Потери реактивной и активной мощностей
в 3-х обм. тр-рах можно вычислить
суммированием потерь мощности в трех
его обмотках; которые определяются по
величине мощности, протекающей через
соответствующую обмотку.

При неизвестных напряжениях в точках
схемы замещения расчет ведется по
номинальному напряжению, к которому
приведены сопротивления обмоток.

Когда известны потери к.з. кз1,кз2,кз3,
потери активной мощности м.б. найдены
приблизительно как:

Т=

Здесь S1,S2,S3– нагрузки обмоток тр-ра.

Для потерь реактивной мощности при
приблизительном расчете справедливо
выражение:

QТ=

(при выводе
формул (18) и (19) принято, что потери
мощности и напряжения к.з. приведены к
номинальной мощности соответствующих
обмоток).

Напряжение — короткое замыкание — трансформатор

Напряжение короткого замыкания трансформатора — это напряжение, которое необходимо подвести к одной из обмоток при замкнутой накоротко другой, чтобы в этой последней протекал номинальный ток. Ток холостого хода — ток, который при номинальном напряжении устанавливается в одной обмотку при разомкнутой другой обмотке.

Напряжение короткого Замыкания трансформаторов мощностью от 25 до 630 кВА составляет от 4 5 до 6 8 %, а ток холостого хода — от 2 до 3 2 % номинального.

Напряжение короткого замыкания трансформаторов такой мощности составляет 4 5 % номинального.

Напряжение короткого замыкания трансформатора пропорционально произведению номинального первичного тока / 1вш трансформатора на его полное сопротивление короткого замыкания гк.

Напряжение короткого замыкания трансформатора должно быть как можно меньшим во избежание чрезмерного ограничения тока короткого замыкания.

Напряжение короткого замыкания трансформатора, представляющее полное падение напряжения в нем, измеряется у готового трансформатора при опыте короткого замыкания.

Схема параллельной работы двух трехфазных трансформаторов.

Напряжения короткого замыкания трансформаторов должны быть одинаковы.

Масляный трансформатор ТМ-250 / 6 — 10.

Напряжение короткого замыкания трансформатора ык — это напряжение в процентах от номинального, которое необходимо под вести к одной из обмоток, чтобы в ней установился ток, соответствующий номинальной мощности при замкнутой накоротко второй обмотке.

Напряжение короткого замыкания трансформатора ОМ-33 / 35, указанное в табл. 7 — 3, относится к номинальной мощности 20 ква. Для других отпаек первичной обмотки напряжение короткого замьжания соответственно увеличивается.

Напряжением короткого замыкания трансформатора называется напряжение, которое необходимо подвести к одной из обмоток при замкнутой накоротко другой, чтобы в этой последней протекал номинальный ток.

Напряжением короткого замыкания трансформатора называют напряжение, которое необходимо подвести к одной из обмоток при замкнутой накоротко другой, чтобы в последней протекал номинальный ток.

Напряжением короткого замыкания UK трансформатора называют то напряжение, которое необходимо подвести к одной из обмоток при замкнутой накоротко другой, чтобы в последней протекал номинальный ток.

Известны напряжения короткого замыкания трансформаторов: 17К1 И В; UM 10 В.

Опыт — короткое замыкание — трансформатор

При проведении опыта короткого замыкания трансформатора, в отличие от опасного режима короткого замыкания, возникающего в аварийных условиях самопроизвольно, к первичной обмотке трансформатора подводится такое напряжение, при котором в его обмотках возникают токи, равные соответствующим номинальным их значениям.

Почему в опыте короткого замыкания трансформатора значительно снижают напряжения на фазах первичной обмотки.

Каким образом производится опыт короткого замыкания трансформатора.

Каким образом производится опыт короткого замыкания трансформатора и какие измерительные приборы необходимы при этом.

Каким образом производится опыт короткого замыкания трансформатора.

Так как при опыте короткого замыкания трансформатора магнитный поток в его сердечнике незначителен по величине, то магнитными потерями в стали сердечника здесь можно пренебречь. В обмотках же трансформатора во время этого опыта протекают номинальные токи, поэтому потребляемая им активная мощность из сети в этом случае практически расходуется на покрытие потерь в этих обмотках.

На практике производят так называемый опыт короткого замыкания трансформатора. При этом опыте напряжение t / t U1K подбирают таким образом, чтобы ток / 2 / 2К был равен номинальному ( нормальному) вторичному току. Ток / о при этом уменьшается в значительно большее число раз вследствие работы сердечника в ненасыщенном режиме.

На практике производят так называемый опыт короткого замыкания трансформатора. При этом опыте напряжение U) UIK подбирают таким образом, чтобы ток / 2 / зк был равен номинальному ( нормальному) вторичному току. Обычно при этом t / 1K в несколько раз меньше номинального напряжения Ul.

На практике проводят так называемый опыт короткого замыкания трансформатора. При этом опыте напряжение t / i UIK подбирают таким образом, чтобы ток / 2 / 2iC был равен номинальному ( нормальному) вторичному току. Ток / 0 при этом уменьшается в значительно большее число раз вследствие работы магнитопровода в ненасыщенном режиме.

Какие приборы необходимы для опыта короткого замыкания трансформатора.

Что показывает ваттметр в опыте короткого замыкания трансформатора.

На практике производят так на зываемый опыт короткого замыкания трансформатора. При этом опыте напряжение U J K подбирают таким образом, чтобы ток / 2 / 2к был равен номинальному ( нормальному) вторичному току. Обычно при этом ( / IK в несколько раз меньше номинального напряжения U. Ток / о при этом уменьшается в значительно большее число раз вследствие работы сердечника в ненасыщенном режиме.

Какие приборы необходимы для постановки опыта короткого замыкания трансформатора.

Как и с какой целью проводится опыт короткого замыкания трансформатора.

Для определения параметров короткого замыкания производят опыт короткого замыкания трансформатора. На рис. 17 — 6 изображена схема короткого замыкания однофазного трансформатора.

Рейтинг автора
5
Материал подготовил
Максим Иванов
Наш эксперт
Написано статей
129
Ссылка на основную публикацию
Похожие публикации